Оглавление

Расчет на прочность эллиптической крышки аппарата

Расчет на прочность сферического днища аппарата

Расчет на прочность цилиндрической обечаек реактора

Расчет на прочность конической обечайки реактора и нетороидального перехода цилиндрической обечайки реактора (большего диаметра) в коническую

Расчет массы аппарата и подбор опор

Используемая литература

Перед расчетом определимся с выбором конструкционного материала в зависимости от необходимой химической стойкости. По табл.III.19. «Нержавеющие стали, сортамент, свойства и области применения» [1] выбираем листовую сталь марки 03Х18Н11. Сварные соединения из этой стали, обладают высокой стойкостью против МКК в средах окислительного характера, не подвержены ножевой коррозии. Используется для сварного оборудования емкостного, теплообменного и трубопроводов. Применяется от -253 до +610 °С.

Разрушающее действие среды на материал учитываем введением прибавки С к номинальной толщине детали:

С=П∙τ_а,

где τ_а – амортизационный срок службы аппарата (принимаем τ_а =20 лет);

П – коррозионная проницаемость, мм/год. По табл.III.21. «Коррозионная стойкость аустенитных и аустенитно-ферритных нержавеющих сталей» [1] принимаем П=0,025 мм/год.

С=П∙τ_а=0,025∙20=0,5мм

1. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ЭЛЛИПТИЧЕСКОЙ КРЫШКИ

АППАРАТА

Расчет толщины стенки эллиптической крышки, нагруженного избыточным внутренним давлением.

Толщину стенки крышки рассчитываем по формулам (52)-(54) [2]:

,

где , R=D с Н=0,25D.

0,0146 м.

s₁ = 14,6+0,5 = 15,1 мм

Принимаем толщину крышки s₁ = 16 мм.

Допускаемое внутреннее избыточное давление рассчитаем по формуле (54) [2]:

1,5564 МПа

Проведем проверку на необходимость укрепления отверстия для штуцера.

Согласно формуле (26) [3]

0,1303 м

где D_p=2D=2∙2=4 м при х=0 согласно (5) [3].

Толщину стенки крышки, при которой не требуется укрепление отверстия, определим подбором:

0,5498 м.

Исполнительная толщина крышки аппарата принимается s₁=25 мм.

Допускаемое внутреннее избыточное давление:

2,4546 МПа

Согласно ГОСТ 6533-78 по таблице 7.2 [7] принимаем h₁=60 мм.

Проведем проверочный расчет по п. 3.3.1.4. [2]:

0,8=0,8∙177,09>h₁.

Согласно условиям п. 3.3.1.4. [2] принимаем толщину стенки 25 мм.

Расчет толщины стенки эллиптического днища, нагруженного избыточным наружным давлением.

Наружное избыточное давление принимаем равным атмосферному р=0,101 МПа, при абсолютном давлении внутри аппарата 0 МПа.

Толщину стенки днища рассчитываем по формулам (56)-(58) [2]

;

,

где К_э=0,9 для предварительного расчета [2].

{0,0040;0,0009}=4,0 мм.

Дальнейший расчет проводим из условия толщины стенки s₁=25 мм.

Определим допускаемое наружное давление по формуле (58) [2]:

где допускаемое давление [p]_п из условия прочности:

2,73 МПа,

допускаемое давление [p]_Е из условия устойчивости в пределах упругости:

3,73 МПа,

где К_э=0,91,

0,18.

Допускаемое наружное давление:

1,78 МПа

Проверяем условие :

- условие соблюдается.

Принимаем эллиптическое днище с отбортовкой h₁=60 мм толщиной стенки s₁=25 мм по ГОСТ 6533-78.

2. РАСЧЁТ НА ПРОЧНОСТЬ СФЕРИЧЕСКОГО ДНИЩА

КОРПУСА

Толщину стенки сферического днища корпуса, нагруженного внутренним избыточным давлением, рассчитываем по формуле:

,

Расчетная толщина стенки днища

0,0060 м

где R=0,5D с Н=0,25D; Р=р+ ρgh=1,47∙10⁶+1000∙4,1∙9,81=1,51 МПа; р – давление внутри аппарата – 1,47 МПа, ρ=1000 кг/м³ – плотность воды при гидроиспытании аппарата, h=L₁+L₂+L_к+0,5D₀=1200+1800+300+0,5∙1600=4100 мм.

Толщина стенки с надбавкой:

s_1р = 6+0,5=6,5 мм;

Таким образом, по [4] принимаем толщину стенки 8 мм

Допускаемое внутреннее избыточное давление рассчитываем по формуле:

1,881 МПа

Проверяем условие :

- условие соблюдается.

В результате произведённых расчётов и полученной толщины сферического днища корпуса аппарата под внутренним давлением принимаем толщину сферического днища 8 мм.

Согласно ГОСТ 6533-78 по таблице 7.2 [7] принимаем длину отбортованной части днища h₁=40 мм.

Проведем проверочный расчет по п. 3.3.1.4. [2]:

0,3=0,3∙32,86<h₁.

Согласно условиям п. 3.3.1.4. [2] принимаем толщину стенки равной толщине обечайки, рассчитанной в п. 3.2 – 12 мм.

Расчет толщины стенки полусферического днища, нагруженного избыточным наружным давлением.

Наружное избыточное давление принимаем равным атмосферному р=0,101 МПа, при абсолютном давлении внутри аппарата 0 МПа.

Толщину стенки днища рассчитываем по формулам (56)-(58) [2]

;

,

где К_э=1,0 для предварительного расчета [2].

{0,0018;0,0004}=1,8 мм.

Дальнейший расчет проводим из условия толщины стенки s₁=12 мм.

Определим допускаемое наружное давление по формуле (58) [2]:

где допускаемое давление [p]_п из условия прочности:

3,20 МПа,

допускаемое давление [p]_Е из условия устойчивости в пределах упругости:

4,25 МПа,

где К_э=1 [черт. 13; 2],

Допускаемое наружное давление:

2,04 МПа

Проверяем условие :

- условие соблюдается.

Принимаем полусферическое днище с отбортовкой h₁=40 мм толщиной стенки s₁=12 мм по ГОСТ 6533-78.

Проведем проверку на необходимость укрепления отверстия для штуцера.

Согласно формуле (26) [3]

0,3029 м

где D_p=2R=D=1,6 м (7) [3].

Исполнительная толщина днища аппарата принимается s₁=12 мм.

3. РАСЧЁТ ТОЛЩИНЫ СТЕНКИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ

ОБЕЧАЕК РЕАКТОРА

3.1. Расчет цилиндрической обечайки диаметром 2000 мм

Толщину стенки рассчитываем по формулам 8 и 9 [2]:

s  s_Р+с

где

где s_Р – расчетная толщина стенки, мм;

p – внутреннее избыточное давление (в нашем случае оно равно давлению внутри аппарата p =15 кг/см² = 1,47 МПа);

D – диаметр обечайки (D =2 м);

[] – допускаемое напряжение при расчетной температуре, МПа;

φ_р – расчетный коэффициент прочности сварного шва.

Принимаем вид сварного шва – стыковой с двусторонним сплошным проваром, выполняемый автоматической и полуавтоматической сваркой. По табл.20 приложения 5 [2] найдем значение коэффициента прочности φ_р =1,0.

0,0132 м

s = 13,2+0,5 = 13,7мм

Принимаем толщину стенки s = 16 мм (см. п. 2).

Допускаемое избыточное внутреннее давление будет равным (формула 10 [2]):

1,72 МПа.

Определим допускаемое наружное давление по формуле 13 [2]:

где допускаемое давление из условий прочности определяем по формуле 14 [2]:

1,72 МПа

Допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости определяем по формуле 15 [2]:

где , расчетная длина обечайки l=L₁+l_3эл+l_3кон+L₂+l_3сф, ; 0,14м;l=2,0+0,167+0,14+1,8+0,267=4,374м

4,91

значит, выбираем B₁ = 1.

0,398 МПа

0,388 МПа

Принимаем толщину стенки корпуса s=16мм.

Расчёт цилиндрической части корпуса нагруженной осевыми усилиями.

Толщина стенки обечайки нагруженной осевым растягивающим усилием должна соответствовать условию:

где 0,0066 м

Осевое растягивающее усилие:

4,62 МН.

Допускаемое осевое растягивающее усилие:

=10,82 МН ≥4,62 МН.

Условия s≥s_p+c и [F]≥F выполняются.

Осевое сжимающее усилие рассчитываем по формуле (21) [2]:

Допускаемое осевое сжимающее усилие:

- из условия прочности (22) [2]

3,14∙(2+0,016-0,0005)∙(0,016-0,0005)∙112=10,99 МН

- в пределах упругости из условия устойчивости (23) [2]

[F]_Е = min{[F]_E1;[F]_E2}

но при условии l/D=4,374/2,0=2,187<10 [F]_Е = [F]_E1 ,

тогда [F]_E1 находим по формуле (24) [2]

51,91 МН

с учетом обоих условий по формуле (21) [2]:

=10,75 МН

Осевое сжимающее усилие – это усилие прижатия днища к обечайке атмосферным давлением, которое может быть рассчитано (Приложение 3 «Пример расчета аппарата»[5]):

F=0,25∙π∙(D+2s)²∙p=0,25∙3,14∙(2,0+2∙0,016)²∙0,101=0,33 МН

Так как обечайка корпуса при атмосферном давлении и отсутствия давления внутри аппарата работает под совместным действием наружного давления 0,1 МПа и осевого сжимающего усилия F, должно выполняться условие устойчивости:

Проверяем условие устойчивости:

0,29≤1

Устойчивость обечайки корпуса с толщиной стенки 16 мм выполняется.

Принимаем толщину стенки обечайки s=16 мм.

3.2. Расчет цилиндрической обечайки диаметром 1600 мм

Толщину стенки рассчитываем по формулам 8 и 9 [2]:

s  s_Р+с

где

где s_Р – расчетная толщина стенки, мм;

p – внутреннее избыточное давление (в нашем случае оно равно давлению внутри аппарата p =15 кг/см² = 1,47 МПа);

D – диаметр обечайки (D =1,6 м);

[] – допускаемое напряжение при расчетной температуре, МПа;

φ_р – расчетный коэффициент прочности сварного шва.

Принимаем вид сварного шва – стыковой с двусторонним сплошным проваром, выполняемый автоматической и полуавтоматической сваркой. По табл.20 приложения 5 [2] найдем значение коэффициента прочности φ_р =1,0.

0,0106 м

s = 10,6+0,5=11,1 мм

Принимаем толщину стенки s = 12 мм.

Допускаемое избыточное внутреннее давление будет равным (формула 10 [2]):

1,60 МПа.

Определим допускаемое наружное давление по формуле 13 [2]:

где допускаемое давление из условий прочности определяем по формуле 14 [2]:

1,60 МПа

Допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости определяем по формуле 15 [2]:

где , расчетная длина обечайки l=L₁+l_3эл+l_3кон+L₂+l_3сф, ; 0,14м;l=2,0+0,167+0,14+1,8+0,267=4,374м

4,08

значит, выбираем B₁ = 1.

0,264 МПа

0,260 МПа

Принимаем толщину стенки корпуса s=12мм.

Расчёт цилиндрической части корпуса нагруженной осевыми усилиями.

Толщина стенки обечайки нагруженной осевым растягивающим усилием должна соответствовать условию:

где 0,0057 м

Осевое растягивающее усилие:

3,22 МН.

Допускаемое осевое растягивающее усилие:

=7,65 МН ≥3,22 МН.

Условия s≥s_p+c и [F]≥F выполняются.

Осевое сжимающее усилие рассчитываем по формуле (21) [2]:

Допускаемое осевое сжимающее усилие:

- из условия прочности (22) [2]

3,14∙(1,6+0,012+0,0005)∙(0,012-0,0005)∙112=6,52 МН

- в пределах упругости из условия устойчивости (23) [2]

[F]_Е = min{[F]_E1;[F]_E2}

но при условии l/D=4,374/1,6=2,73<10 [F]_Е = [F]_E1 ,

тогда [F]_E1 находим по формуле (24) [2]

27,52 МН

с учетом обоих условий по формуле (21) [2]:

=6,34 МН

Осевое сжимающее усилие – это усилие прижатия днища к обечайке атмосферным давлением, которое может быть рассчитано (Приложение 3 «Пример расчета аппарата»[5]):

F=0,25∙π∙(D+2s)²∙p=0,25∙3,14∙(1,6+2∙0,012)²∙0,101=0,21 МН

Так как обечайка корпуса при атмосферном давлении и отсутствия давления внутри аппарата работает под совместным действием наружного давления 0,1 МПа и осевого сжимающего усилия F, должно выполняться условие устойчивости:

Проверяем условие устойчивости:

0,90≤1

Устойчивость обечайки корпуса с толщиной стенки 12 мм выполняется.

4. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ КОНИЧЕСКОЙ ОБЕЧАЙКИ

РЕАКТОРА И НЕТОРОИДАЛЬНОГО ПЕРЕХОДА

4.1 Расчетные параметры

Расчетные длины для нетороидальных переходов (рис. 1) рассчитываем по формулам:

,

Рис. 1. Соединение цилиндрической и конической обечаек.

Расчетный диаметр гладкой конической обечайки с нетороидальным переходом

.

Расчетный коэффициент сварных швов по табл. 4 [2]

Толщина стенки конической обечайки

где

4.2. Толщина стенки нетороидального перехода

Толщина стенки перехода определяется по формуле (108) [2]

,

где [(109) 2].

Коэффициент β₃ определяем по формуле (97) [2]

где коэффициент β=1,45 находим по черт. 27 [2] при условиях и 0,013;

Толщина стенки

0,020 м, тогда s₂=20+0,5=20,5 мм.

Принимаем s₁=s₂=22 мм

Допускаемое внутреннее избыточное давление из условия прочности переходной части

1,65 МПа.

Допускаемое наружное избыточное давление из условия прочности переходной части

0,64 МПа.

где коэффициент β=3,75 находим по черт. 27 [2] при условиях и 0,001;

Условие прочности выполняется.

Расчетные длины нетороидального перехода

0,17 м

0,15 м

4.3. Толщина стенки конической обечайки

0,0171 м

1,832 м.

согласно условию =17,1+0,5=17,6 мм принимаем толщину стенки конической обечайки s_к=0,018 м

Допускаемое внутреннее избыточное давление определяем по формуле (87) [2]

2,38 МПа

Согласно условиям п. 5.2.7 [2] принимаем толщину стенки нетороидольного перехода 22 мм.

Толщину стенки обечайки, нагруженную избыточным наружным давлением в первом приближении определяем по п. 2.3.2.1. [2] согласно п. 5.3.2.2. [2].

s  s_Р+с,

где

Коэффициент К₂=0,15 определяем по номограмме черт. 5 [2];

при 0,53; 0,12,

где 0,283 м,

=

=max{2,427; -10,851}=2,427м

max{0,004; 0,0012}=0,004 м.

Толщина стенки s  s_Р+с=4+0,5=4,5 мм, исполнительная толщина стенки принимается s=22 мм

Допускаемое наружное давление определяем по формуле:

,

где допускаемое давление из условия прочности

1,84 МПа;

и допускаемое давление из условия устойчивости

,

10,43 МПа

где ,

86,11

значит, выбираем B₁ = 1.

1,81 МПа

Толщина стенки конической обечайки, нагруженной осевыми усилиями

s_к  s_кр+с

где s_кр=0,0005 м.

Допускаемая осевая растягивающая сила (п.5.4.1.[2])

8,55 МН

Допускаемая осевая сжимающая сила (п. 5.4.2. [2])

где допускаемая осевая сила из условия прочности

14,82 МН

и допускаемая осевая сжимающая сила из условия устойчивости в пределах упругости

49,95 МН

где 2,772м.

Соединение обечаек без тороидального перехода

Допускаемая осевая растягивающая или сжимающая сила перехода из условий п.5.4.3.[2]

где коэффициент формы β₅=max{1,0;(2β+1,2)}.

По диаграмме черт. 28 [2] β=1,5, тогда β₅=2∙1,5+1,2=4,2

3,60053 МН.

Проверяем условие устойчивости:

0,11≤1

Устойчивость перехода с толщиной стенки 12 мм выполняется.

5. РАСЧЕТ МАССЫ АППАРАТА И ПОДБОР ОПОР

Массу аппарата определяем как массу корпуса аппарата и массу воды, заливаемой для гидравлического испытания аппарата.

1. Масса корпуса аппарата

5.1.1. Масса крышки со штуцером и фланцами

Площадь поверхности крышки F_к=4,71 м² (табл. 7.2 [7]).

М_к=F_к∙s∙ρ=4,71∙0,025∙7850=924,34 кг

Массу штуцера и фланца принимаем 45 кг

Масса фланца крышки М_фк=(3,14∙2,185²∙0,1/4-3,14∙2²∙0,1/4)∙7850=477,10 кг.

Общая масса М₁=924+45+477=1446 кг

5.1.2. Масса обечайки диаметром 2000 мм

М_о2000=(3,14∙2,032²∙1,2/4-3,14∙2²∙1,2/4)∙7850=954,09 кг.

Масса фланца обечайки М_фо= М_фк=477 кг

Общая масса М₂=954+477=1431 кг

5.1.3. Масса конической обечайки

М_ок=1185,64 кг

5.1.4. Масса обечайки диаметром 1600 мм

М_о800=(3,14∙1,624²∙1,8/4-3,14∙1,6²∙1,8/4)∙7850=858,26 кг.

5.1.5. Масса днища со штуцером и фланцем

Площадь поверхности днища F_д=2,15 м² (табл. 7.8 [7]).

М_д=F_д∙s∙ρ=2,15∙0,012∙7850=202,53 кг

Массу штуцера и фланца принимаем 20 кг

Общая масса М₅=202+20=222 кг

Общая масса аппарата М=1446+1431+1186+858+222=5143 кг

5.2. Объем аппарата

5.2.1. Объем эллиптической крышки примем как объем сферической крышки

V₁=2∙3,14∙1³/3=2,09 м³

5.2.2. Объем обечайки диаметром 2000 мм

V_о2000=3,14∙2²∙1,2/4=3,77 м³.

5.2.3. Объем конической обечайки

V_ок=3,06 м³

5.2.4. Объем обечайки диаметром 1600 мм

V_о1600=3,14∙1,6²∙1,8/4=3,62 м³.

5.2.5. Объем днища

V₅=2∙3,14∙0,8³/3=1,07 м³

V=2,9+3,77+3,06+3,62+1,07=14,42 м³

Масса воды М_в=14,42∙1000=14420 кг

Общая масса аппарата М=5143+14420=19563 кг

Принимаем округленно 20000 кг

5.3. Подбор опор аппарата

Сила с которой аппарат воздействует на опоры

Q_о=20000∙9,81=196200 Н

Принимаем количество опор для аппарата - 4, тогда сила действующая на одну опору

Q=196200/4=49050 Н=49 кН

Согласно табл. 14.1 [7] принимаем опору типа 1 (лапа) с накладным листом по ОСТ 26-665-79.

Опора 1-6300 ОСТ 26-665-79 имеет следующие типоразмеры, мм

Q, кН

а

а₁

b

с

с₁

h

h₁

s₁

K

K₁

d

d_б

f

63,0

185

230

230

60

130

360

24

12

35

70

35

M30

60

Размеры накладного листа по ОСТ 26-665-79, мм

Н=490; В=300; с=24; s_н=16.

Принимаем: Накладной лист 1-6300-16 ОСТ 26-665-79.

Используемая литература

1. Конструкционные материалы: Справочник/Б.Н. Арзамасов, В.А. Брострем, Н.А. Буше и др.; Под общ. ред. Б.Н. Арзамасова. – М.: Машиностроение, 1990. – 688 с.; ил.

2. ГОСТ 14249-89. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. – М.: Издательство стандартов,1989. - 79с.

3. ГОСТ 24755-89 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность укрепления отверстий. – М.: Издательство стандартов,1989. - 79с.

4. Тимонин А.С. Основы конструирования и расчета химико-технологического и природоохранного оборудования: Справочник. Т.1. – Калуга: Издательство Н.Бочкаревой, 2002. -852 с.

5. Михалев М.Ф. и др. Расчет и конструирование машин и аппаратов химических производств: Примеры и задачи. - Л.: Машиностроение, 1984. -301 с.

6. К.Ф.Павлов, П.Г.Романков, А.А.Носков. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии.Л.:Химия,1987.

7. Лащинский А.А. Конструирование сварных химических аппаратов: Справочник. – Л.: Машиностроение, 1981. – 382 с., ил.

8. Смирнов Г.Г., Толчинский А.Р., Кондратьева Т.Ф. Конструирование безопасных аппаратов для химических и нефтехимических производств. – Л.: Машиностроение, 1988. -303 с.