Показатель интенсивности взрывного горения определяется по табл 3.2 в зависимости от величины объема, занимающим оборудованием и строительными конструкциями в объеме помещения

Малогоаритное оборудование

(3.20)

Крупногабаритное оборудование

(3.21)

Принимаем 60% занимают КГ оборудование и 40% занимают МГ оборудование

(3.22)

Расчетная степень сжатия продуктов горения при взрыве ε_c определяется по формуле (9):

(3.23)

где ε_c.НКП – степень сжатия продуктов горения при взрыве в замкнутом объеме с концентрацией горючего, соответствующей нижнему концентрационному пределу распространения пламени;

ε_c.max – степень сжатия продуктов горения при взрыве в замкнутом объеме концентрациигорючего, которой соответствует величина U_н.max

Коэффициент β_μ, учитывающий степень заполнения объема помещения взрывоопасной газовоздушной смесью определяется по формулам (3.25-3.26) и таблице 3.5.

(3.26)

(3.27)

μ_ν=0.018

Так как μ₁< μ_ν <,μ₂ то β_μ

. (3.28)

Коэффициент, учитывающий влияние формы взрывоопасного помещения и эффект истечения продуктов горения взрывоопасной паровоздушной смеси К_ф определяется по формуле

(3.29)

если h_п ≥ a_п,

где а_п – длина помещения, 76 м;

b_п – ширина помещения, 24 м;

h_п – высота помещения, 3.5 м.

Если μ_ν ≤ 0,01 следует принимать К_ф = 1. Для 0,01< μ_ν < μ₂ величина К_ф определяется линейной интерполяцией.

Если величина К_ф в расчете более 1 или менее 0,35, то значение коэффициента принимаются 1 и 0,35 соответственно.

Значит минимальная площадь легкосбрасываемых конструкций в наружном ограждении помещения равно:

(3.30)

Расчетная скорость распространения пламени U_р определяется по формуле

(3.31)

Посколько Uр меньше 65 м/с возможно эффективное использование ЛСК для снижения избытачного давления в помещении до величины 5кПа.

Принимаем, что для застекления оконных проемов используется стекло толщиной 5 мм, остекление одинарное

Расчетные размеры стекол определяются по формулам (24, 25) настоящего технического кодекса:

; (3.32)

. (3.33)

Площадь стекла S_ст определяется по формуле

. (3.34)

Коэффициент λ_ст определяется по формуле

. (3.35)

По таблицам 4 и 5 линейной интерполяцией определяются коэффициенты К_SH и К_λ:

(3.36)

(3.37)

Величина приведенного давления вскрытия двойного оконного остекления определяется по формуле

(3.38)

Коэффициент вскрытия остекления К_вскр при взрыве определяется по таблице 3 настоящего технического кодекса линейной интерполяцией:

(3.39)

Площадь ЛСК в наружном ограждении взрывоопасного помещения при использовании двойного остекления определяется по формуле

(3.40)

При отсутствии расчетных данных площадь легкосбрасываемых конструкций должна составлять не менее 0,05 м² на 1 м³ объема помещения категории А по взрывопожарной и пожарной опасности и не менее 0,03 м² — помещения категории Б по взрывопожарной и пожарной опасности п 5.6.6 ТКП 45-2.02-92-2007

Таблица 3.5.

Поз

Наименование помещения

Категория по НПБ 5-2005

Объем

помещения, м³

Переводной

коэффициент, м³/м²

Площадь ЛСК, м²

3

Отделение фасовки

А

11753

0,05

167.9

7

Промежуточный склад готовой продукции

Б

5796

0.03

50

8

8

Отделение составления эмалей

А

5967,36

-

414,25

4. Обеспечение безопасности людей при пожаре

4.1 Определение параметров эвакуационных выходов

Таблица 4.1

№

Наименовании помещения

Количество эвакуационных выходов

Ширина и высота дверей, м

Расстояние до наиболее удаленного рабочего места, м

Рассредоточенность, м

1

Отделение диспергирования

1

(п. 3.9; 104)

СНБ 2.02.02-01

2.1х1.9

П.3.105;3.15

СНБ 2.02.02-01

62

0

3

Отделение фасовки

2

(п. 3.9; 104)

СНБ 2.02.02-01

2.1х1.9

П.3.105;3.15

СНБ 2.02.02-01

44

Lтр=23

Lф=40

4

Бойлерная

1

(п. 3.9, 3.86;3.13)

СНБ 2.02.02-01

2.1х0.9

п.3.15

СНБ 2.02.02-01

Не нормируется

0

6

Участок подготовки сыпучего сырья

1

(п. 3.9, 3.86;)

СНБ 2.02.02-01)

2.1х1.9

П.3.105;3.15

СНБ 2.02.02-01

52

0

7

Промежуточный склад готовой продукции

1

(п. 3.9; 104)

СНБ 2.02.02-01)

2.1х1.9

П.3.105;3.15

СНБ 2.02.02-01

32

0

Конференц-зал

2

(п. 3.9;)

СНБ 2.02.02-01 (п.

2.1х1.9

П.3.105;3.15

СНБ 2.02.02-01

16

Lтр=11.6

Lф=18

8

Отделение составления эмалей

1

(п. 3.9; 104)

СНБ 2.02.02-01

2.1х1.9

П.3.105;3.15

СНБ 2.02.02-01

56

0

9

Отделение подготовки жидкого сырья

2

(п. 3.9; 104)

СНБ 2.02.02-01))

2.1х1.9

П.3.105;3.15

СНБ 2.02.02-01

44

Lтр=23

Lф=40

Кабинеты 12

1

(п. 3.9;)

СНБ 2.02.02-01

2.1х0.9

п.3.15[3]

СНБ 2.02.02-01

8

0

Электрощитовая

1

(п. 3.9;)

СНБ 2.02.02-0

2.1х0.9

п.3.15[3]

СНБ 2.02.02-01

8

0

Трансформаторная подстанция

1

(п. 3.9;)

СНБ 2.02.02-0

2.1х0.9

п.3.15[3]

СНБ 2.02.02-01

8

0

Согласно СНБ 2.02.02-01 (табл. 4) расстояние от двери наиболее удаленного помещения до ближайшего выхода на лестничную клетку составляет 8м. Принимаем наихудший вариант, что в конференц- зале находится 60 человек и в административных кабинетах работают люди. Расстояние между эвакуационными выходами в корилоре АБК составляет 30м, при условии что фактическое расстояние между входами в коридоре АБК VII СО при плотности людского потока до 2 чел./м² составляет 35м делаем вывод, что длинна путей эвакуации соответствует п3.51. СНБ 2.02.02-01. Ширина путей эвакуации с учетом ширины дверного полотна составляет 2.1м, при требуемой ширине 1.4м делаем вывод, что нирина путей эвакуации соответствует требуемым значениям п.3.47 СНБ 2.02.02-01

Для конференц- зала предусматрены 2 эвакуационных выхода, в соответствии с п.3.9 СНБ 2.02.02-01. Ширина двери составляет 1.9 м, в соответствиис п.3.47. СНБ 2.02.02-01 минимальная ширина двери должна составлять 0.9 м делаем вывод, что ширина дверных проемов соответствует нормируемой.

4.2 Определение параметров путей эвакуации

Параметры путей эвакуации

Таблица 4.2

№

Наименовании помещения

Ширина наибольшего выхода из помещений,

м

Ширина и высота коридора,

мм

Расстояние до наиболее удаленного рабочего места, м

Количество выходов из коридора

1

Коридор 2-ого этажа административного корпуса

2.1

400/350

-

2 выхода через лестничную клетку 1-ого типа п.3.106 СНБ 2.02.02-01

Двери из помещений: цеха составления эмалей, промежуточный склада готовой продукции, отделения диспергирования, отделения составления сыпучего сырья, отделения фасовки открываются по ходу движения эвакуации в соответствии с п.3.13 СНБ 2.02.02-01. Из помещений бойлерной, венткамеры и электрощитовой открываются вовнутрь (помещение с одновременным пребыванием менее 15 чел) п.3.13 СНБ 2.02.02-01. При движении людей предусмотрены мероприятия предусматривающие проскальзывание в соответствии с п.3.20м СНБ 2.02.02-01. Между маршами лестниц предусмотрен зазор величиной 0.05м п 3.33 СНБ 2.02.02-01

2. Инженерно-технические решения

4.2.1 Аварийное освещение

№ п/п

Наименование помещения

Основания

Обоснование

Вид системы

1

Лестничные клетки АБК

Служат для эвакуации более 50 человек

П 6.62

СНБ 2.04.05

Аварийное освещение безопасности

2

Коридоры АБК

Служат для эвакуации более 50 человек

П 6.62

СНБ 2.04.05

Аварийное освещение безопасности

3

Производственные помещения

опасность травматизма из-за продолжения работы производственного оборудования;

П 6.62

СНБ 2.04.05

Аварийное освещение безопасности

Для аварийного освещения эвакуации применяют люминисцентые лампы на основании п 6.64, а именно в помещении с минимальной температурой воздуха не менее 5⁰С при условии питания ламп во всех режимах напяжения не ниже 90% номинального. Светильники эвакуационного освещения должны быть присоеденены к сети, не зависящей от счита подстанции. Эвакуационное освещение должно обеспечивать наименьшую освещенность на полу основных проходов (или на земле) и на ступенях лестниц: в помещениях 0,5 лк, на открытых территориях 0,2 лк. Светильники освещения безопасности в помещениях могут использоваться для эвакуационного освещения. В общественных, административных и бытовых зданиях предприятий выходы из помещений, где могут находиться одновременно 100 чел., а также выходы из производственных помещений без естественного света, где могут находиться одновременно более 50 чел., или имеющих площадь более 150 м^2, должны быть отмечены указателями.

2Система оповещения о пожаре

В административно-бытовой части здания устройство системы оповещения при пожаре не требуется (табл. 13 СНБ 2.02.02-01)..

В производственном здании категории А по взрывопожарной и пожарной опасности с числом этажей 3 устраивается система оповещения о пожаре 2-го типа (СО-2) (табл. 13 СНБ 2.02.02-01) Оповещение производится одновременно во всех помещениях здания с использованием звуковой сигнализации, световых сигналов и световых табличек «Выход».

Запуск системы оповещения производится автоматически от щита управления системы пожарной автоматики.В помещениях категорий А, Б по взрывопожарной и пожарной опасности система оповещения о пожаре блокирует технологическое оборудование. Система оповещения людей при пожаре в производственной части здания сосвмещена с селекторной связью

Для территории объекта необходимо устраивать систему оповещения о пожаре 3-го типа (СО-3) (табл. 13 СНБ 2.02.02-01). Оповещение производится звуковым сигналом с использованием звукового сигнала, в зоне оповещения установлена связь с диспетчерской.

Б.1. СНБ 2.02.02-2001.

4.3 Расчет необходимого времени эвакуации людей из конференц зала

4.3.1.Расчет необходимого времени эвакуации производится для наиболее опасного варианта развития пожара, характеризующийся наибольшим ростом нарастанию ОФП в пассматриваемом помещении. Материал отделки путей эвакуации – древесина.

Расчет размерного комплекса В:

(4.1)

удельная изобарная теплоемкость газа, кДж/кг К;

;

свободный объем помещения, м³;

низшая теплота сгорания гексана,

коэффициент полноты горения, равен

коэффициент теплопотерь, при отсутствии данных допускается принимать

Расчет размерного параметра А

n = 3 (4.2)

где υ- линейная скорость распространения пламени, по таблице 4.5 равна 1.5м/мин;

ψ_F – удельная массовая скорость выгорания, кг/м² с. По таблице 3.4, для древесины при влажности 8…10% равна 0.0014 кг/м² с.

Расчет безразмерного параметра Z

Z- безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения опасных факторов пожара по высоте помещения:

(4.3)

где h- высота рабочей зоны, метров по расчете принимаем 1.7м

H- высота помещения, метров.

Расчет критической продолжительности пожара по повышенной температуре

(4.4)

Где tо – начальная температура воздуха в помещении

N – показатель степени, учитываюий изменение массы выгораюего материала

Расчет криической продолжительности пожара по потере видимости.

(4.5)

где α – коэффициент отражения предметов на путях эвакуации. При отсутствии специальных данных принимаем α = 0.3;

Lпр- предельная видимость в дыму, м. При отсутствии специальных данных Lпр = 20 м.

Дm- дымообразующая способность горящего материала по таблице 3.6 равна 23.

Е- начальная освещенность, лк. При отсутствии специальных требований значений, принимаем 50 лк.

Расчет криической продолжительности пожара по пониженному

содержанию кислорода.

(4.6)

где Lo₂ – удельный расход кислорода при горении вещества, кг/кг. По таблице 3.9 принимаем 1.26 кг/кг.

Расчет криической продолжительности пожара по каждому из газообразных продуктов горения

(4.7)

Под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара не представляет собой опасность

где L – удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг материала. По таблице 3.7 для СО₂ равен 1.51 кг/кг.

Х – предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении. По таблице 3.8 принимаем Х_со2= 0.11 кг/м³.

Lco = 0.024 кг/кг; Хсо = 0.00116 кг/кг.

(4.8)

Под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара не представляет собой опасность

Расчет необходимого времени эвакуации

= 72.5 с =1.2 мин; (4.9)

.

4.4 Расчет времени эвакуации

Схема эвакуации для конференц зала. Рис 1

Маршруты эвакуации:

М1=1-2-3

М2=4-5-6

М3=1-3

М4=4-6

Так как маршруты М1, М2 соответственно равны, то необходимое время эвакуации достаточно рассчитать толькоодного из двух маршрутов.

Расчетные данные:

L₁=6м ₁=2.8м

L₂=8м ₂=5.2м

L₃=0м ₃=3м

L₅=0м ₅=2,1м

По условию принимаем, что в конференц зале находится наибольшее число человек равномерно распределенное за столом, к количестве равном 60 человек. На участке 1 находятся 12 чел, на участке 2, 6 чел.

Плотность потока на 1-ом участке определяем по формуле:

(4.10)

где N₁ – количество людей в потоке на участке 1;

f- площадь горизонтальной проекции одного человека, принимаем 0.1 м²;

L- длина участка, м;

δ- ширина участка, м.

По таблице 4.1 методического пособия, скорость движения людей равна 93.5 м/мин., а интенсивность q равна 6.3 м/мин. Время эвакуации на участке 1 составит

(4.11)

Параметры эвакуации на 2-ом участке:

(4.12)

По таблице 4.1 скорость движения людей равна 100 м/мин., а интенсивность q равна 1,4 м/мин. Время эвакуации на участке 2 составит

На участке 2 произойдет слияние 1-го, 2-го, потоков:

(4.13)

Так как q’_{2 max} то задержка на данном этапе эвакуации происходить не будет.

Методом линейной интерполяции по таблице 4.1, определим скорость и время эвакуации методическому пособию по выполнению практических и самостоятельных работ по дисциплине пожарная безопасность строительства.

(4.14)

Ачасток 3 – дверной проем.

(4.15)

Призводим проверку возможности образования задержки:

Так как q_{3 max} то задержка на данном этапе эвакуации происходить не будет.

Необхоимое время эвакуации на маршрутах М1 и М2 составляет 8.64с.

Производим анализ результатов.

Для успешной и безопасной эвакуации людей из помещения необходимо соблюдения условия t_расч< t_необх →8.64 <72.5 Условие безопасности выполняется.

4.5 Расчет необходимого времени эвакуации для отделения составления эмалей

Расчет необходимого времени эвакуации.

Расчет необходимого времени эвакуации производится для наиболее опасного варианта развития пожара, характеризующийся наибольшим ростом нарастанию ОФП в пассматриваемом помещении.

Расчет размерного комплекса В:

(4.16)

удельная изобарная теплоемкость газа, кДж/кг К;

;

свободный объем помещения, м³;

низшая теплота сгорания материала,

коэффициент полноты горения, равен

коэффициент теплопотерь, при отсутствии данных допускается принимать

Расчет размерного параметра А

n = 3 (4.16)

где υ- линейная скорость распространения пламени, по таблице 4.5 равна 5м/мин;

ψ_F – удельная массовая скорость выгорания, кг/м² с. По таблице 3.4, для древесины при влажности 8…10% равна 0.0014 кг/м² с.

Расчет безразмерного параметра Z

Z- безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения опасных факторов пожара по высоте помещения:

(4.17)

где h- высота рабочей зоны, метров по расчете принимаем 1.7м

H- высота помещения, метров.

Расчет критической продолжительности пожара по повышенной температуре

(4.18)

Где tо – начальная температура воздуха в помещении

N – показатель степени, учитываюий изменение массы выгораюего материала

Расчет криической продолжительности пожара по потере видимости.

(4.19)

где α – коэффициент отражения предметов на путях эвакуации. При отсутствии специальных данных принимаем α = 0.3;

Lпр- предельная видимость в дыму, м. При отсутствии специальных данных Lпр = 20 м.

Дm- дымообразующая способность горящего материала по таблице 3.6 равна 23.

Е- начальная освещенность, лк. При отсутствии специальных требований значений, принимаем 50 лк.

Расчет криической продолжительности пожара по пониженному содержанию кислорода.

(4.20)

где Lo₂ – удельный расход кислорода при горении вещества, кг/кг. По таблице 3.9 принимаем 1.26 кг/кг.

Расчет криической продолжительности пожара по каждому из газообразных продуктов горения

(4.20)

ггде L – удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг материала. По таблице 3.7 для СО₂ равен 1.51 кг/кг.

Х – предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении. По таблице 3.8 принимаем Х_со2= 0.11 кг/м³.

Под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара не представляет собой опасность

Lco = 0.024 кг/кг; Хсо = 0.00116 кг/кг.

(4.21)

Под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара не представляет собой опасность

Расчет необходимого времени эвакуации

= 174.9с=2.9минут; (4.22)

.

4.6 Расчет необходимого времени эвакуации

Схема эвакуации. Рис 2

Маршруты эвакуации:

М1=1-3-4

М2=2-3-4

Так как зона 1, 2 соответственно равны, то необходимое время эвакуации достаточно рассчитать только одной из двух.

Расчетные данные:

L₁=31.6м ₁=2.м

L₂=31.6м ₂=2м

L₃=2м ₃=2.8м

L₄=0м ₄=2м

По условию принимаем, что в отделе составления эмалей находится наибольшее число человек равномерно распределенное по цеху, в количестве равном 2 человека. На участке 1 находятся 1 чел, на участке 2-1 чел.

Плотность потока на 1-ом участке определяем по формуле:

(4.23)

где N₁ – количество людей в потоке на участке 1;

f- площадь горизонтальной проекции одного человека, принимаем 0.1 м²;

L- длина участка, м;

δ- ширина участка, м.

По таблице 4.1 методического пособия, скорость движения людей равна 100 м/мин., а интенсивность q равна 1 м/мин. Время эвакуации на участке 1 составит

(4.24)

Параметры эвакуации на 2-ом участке идентичны параметрам эвакуации на первом участке.

(4.25)

Так как q_{3 max} то задержка на данном этапе эвакуации происходить не будет.

Методом линейной интерполяции по таблице 4.1, определим скорость и время эвакуации:

(4.26)

Ачасток 5 – дверной проем.

(4.27)

Призводим проверку возможности образования задержки:

Так как q_{3 max} то задержка на данном этапе эвакуации происходить не будет.

Необхоимое время эвакуации на маршрутах М1 и М2 составляет 18.6с.

Производим анализ результатов.

Для успешной и безопасной эвакуации людей из помещения необходимо соблюдения условия t_расч< t_неох → 18.6<156 Условие безопасности выполняется.

5. Проектирование противодымной защиты здания

5.1 Расчет времени задымления отделения составления эмалей

Рассчитать систему противодымной вентиляции для отделения составления эмалей расположенного на втором этаже производственного здания

Расход дыма подлежащего удалению

(5.1)

где В – ширина наибольшей части из откраваемых створок

n – коэффициент, зависящей от обей ширины больших створок

У- уровень нижней границы дыма, принимаемый для помещений У=2.5 (п.8.8 [13]);

Н- высота двери, м;

К_Д=0.8 – коэффициент полноты и продолжительности открывания дверей

Площадь проходного сечения клапана определяется по массовой скорости дыма:

(5.2)

Где - массовая скорость прохождения дыма кг/с м²

В установке принимае дымовой клапан КПД-5 со свободным проходным сечением 0.2м². Массовая скорость дыма в клапане составит

(5.3)

Динамическое давление потока определяется по ормуле:

(5.4)

где - плотность продуктов горения кг/м³

Потери давления на дымовом клапане

(5.6)

Где - коэффициент сопротивления входа в дымовой клапан и далее в дымовую шахту

- 0.2 коэициент сопротивления присоединения дымового клапана к шахте или к ответвлению

- поправочный коэффициент местных сапротивлений принимается по табл 5.5. В расчете принимается дымовая шахта сечением 0.25м^2. Массовая скорость движения в сечении шахты составит:

кг/с м (5.7)

Скоростное давление на первом участке Па

Потери давления в ртветвлении к дымовому клапону

Па (5.8)

Где Ктр – коэффициент трения, определяемый в зависимости от температуры дыма по табл 5.5

Н – Потери давления на трение, определяется по табл 5.6

Км – 1.7 коэициент материала воздухавода, принят по бетону

L – длина участка.

Общие потери на первом участке с учетом потерь на трение составит

(5.9)

Расход воздуха через неплотности дымового клапана на втором этаже равен:

(5.11)

Ак - плоадь проходного сечения клапана м²

дРа – разность давлений по обе стороны от клапана, Па

Плотность смеси газов в устье шахты определяется:

(5.12)

Где Nf – номер верхнего этажа здания или номер последнего участка до вентилятора, на котором установлен дымовой клапан.

Расход газов в устье шахт определяется по формуле:

(5.13)

Массовая скорость газов в устье шахты

,

а динамическое движение потока

(5.14)

Определяем коэффициент сопротивления шахты начиная со второго участка до устья:

(5.16)

Потери давления в шахте:

(5.17)

Где 1 –длина шахты

- динамическое давление на первом участке и в устье шахты, Па

Nf – номер верхнего этажа здания или номер до последнего частка вентилятора

Потери давления в воздуховодах, присоединяюих дымовую шахту к вентилятору и после вентилятора, определяется по ормуле:

(5.18)

Где Ктр =9.6 – Коэффициент трения определяется исходя из температуры дыма по табл 5.5

Н – потери давления на трение. Табл 5.6

Км – коэффициент материала воздуховода

1 – длина учатка воздуховода

- динамическое давление на участке

- 1.88, сумма призведений местныхсопротивлений на участках до и после вентилятора до выпуска дымовых газов в атмосеру

Подсосы воздуха через неплотности шахты определяетсе по ормуле:

(5.19)

Где Gпп – удельный подсос воздуха через неплотности воздухавода, табл 5.8 классП

Gпп – удельный подсос воздуха через неплотности воздухавода, табл 5.8 классН

Рн и Рп – периметр внутреннего поперечного сечения шахт и воздуховодов.

Удельное поступления воздуха через не плотности шахты приняты с попракой 1.1 на прямоугольное сечение

Общий расход газов составит Gсум=Gу+Gп=1.62+0.015=1.64 кг/с

К= Gсум/ Gу=1.64/1.6=1.025

Авеличение расхода газа

К₁=(1+К²)/2=(1+1.025²)/2=1.025раза (5.20)

Общие потери давления по формуле

Рсум=(Ру+Рв)К₁=(186.08+106.23)1.025=299.6Па (5.21)

Плотность газов перед вентилятором:

(5.22)

Температура газов по формуле:

(5.23)

Естественное давление газов при суммарной высоте шахты до вентилятора 7м, после вентилятора 4м, при удельном весе наружного воздуха Ун=9.81*0.92=9.02Н/м³

Уст=4.9(0.41+0.61)=4.99 Н/м³ (5.24)

(5.25)

Потери давления, на которую должен быть рассчитана мощность вентилятора по статическому давлению определяется по формуле:

(5.26)

Расход (производительность), на которую должен быть рассчитан вентилятор, определяется по формуле:

(5.27)

Условное статическое давление составит:

(5.29)

Таким образом, шахта дымоудаления должна иметь поперечное сечение 0.25м³. В помещении устонавливается 3 клапанов КПД-5 с поперечным сечением 0.2м². Для системы принимать радиальный вентилятор ВР-300-45-2К1Ж

5.2 Расчет противодымной системы вентиляции для коридоров административно-бытового комплекса

Коридор АБК имеет размеры 30х4х3.5. коридор не оборудован установками аварийного пожаротушения. Освещение производится через оконные фрамуги расположенные на высоте 0.8м от уровня пола, высота фрамуг 1.8м. В соответствии с п 4.14. СНБ-2.02.02-2001 дымоудаление не требуется.

Для удаления дыма из помещения следует равномерно разместить фрамуги, защищаемое расстояние одной фрамуги составляет 15 м во все стороны. Площадь одной фрамуги составляет 1.8м²

Таблица 5.1

Позиция

Наименование помещения

Категория по

НПБ-5.2005

Вид дымоудаляющего устройства

Обоснования

8

Отделение составления эмалей

А

Клапана с дивлекторами КПД-5, вентилятор

ВР-300-45-2К1Ж

П8.2

СНБ-4.02.01-2003

14

Коридор АБК

-

Не требуется

П.4.14

СНБ-4.02.01-2003

6. Проектирование противопожарной защиты инженерного оборудования

6.1 Обеспечение пожаровзрывобезопасности систем общеобменной вентиляции

6.1.1 Проектирование систем приточно- вытяжной вентиляции

Таблица 6.1

№

Наименование помещений

Категория по НПБ 5- 2005

Вид системы вентиляции в помещении

Обоснование

1

Отделение диспергироваия

В

Вытяжная естественная, приточная с искусственным побуждением

п.7.30

СНБ 4.02.01-03

3

Отделение фасовки

А

С-мы общеобменной вентиляции с искусств. Побуждением с резервным вентилятором

п.7.20, п.7.35

СНБ 4.02.01-03

5

Венткамера

Д

Приточная вентиляция с искусственным побуждением

п.7.106

СНБ 4.02.01-03

7

Промежуточный склад готовой продукции

Б

Приточно-вытяжная вентиляция с искусств. побуждением побуждением с одним резервным вентилятором

п.7.20, п.7.35

СНБ 4.02.01-03

8

Отделение составления эмалей

А

Приточно-вытяжная вентиляция с искусств. побуждением побуждением с одним резервным вентилятором

п.7.20, п.7.35

СНБ 4.02.01-03

9

Отделение подготовки жидкого сырья

В

Вытяжная естественная, приточная с искусственным побуждением

п.7.30

СНБ 4.02.01-03

6.2 Помещения для вентиляционного оборудования

Поз

Наименование помещения

Категория по НПБ-5.2005

Номера с-м вентиляции

Необходимость вентиляции в ВК

Дополнительные требоваеия

4.1

В.К. приточная

В

П1.П3

Приточная искусственная вентиляция с двукратным воздухообменом

п 7.106. СНБ 4.02.01-03

Высоту помеений для вентиляционного оборудования следует предусматривать на 0.8 м выше высоты оборудования.

П.7.104

СНБ 4.02.01-03

4.2

В.К. приточная

В

П2

6.3 Разработка требований к системам отопления

Поз

Наименование помещения

Вид отопления

Дополнительные требования

1

Отд. диспергирования

Водяное при температуре теплоносителя воды 110⁰С, в помещении категорий А и Б, 130⁰С в помещении категории В

Температуру теплоносителя следует принимать не менее чем на 20% ниже температуры самовоспламенения веществ находящихся в помещении

П.6.8;6.18;6.42

СНБ 4.02.01-03

3

Отд. фасовки

5

В,К

7

Склад ГП

8

Отд. составления эмалей

Лестничные клетки.

Водяное с радиаторами и гладкими трубами при температуре воды 150⁰С,

Допускается установка на высоте свыше 2.2м п 3.32

СНБ 2.02.02-2001

4

Бойлерная

Водяное с радиаторами и гладкими трубами при температуре воды 150⁰С,

П 6.15

СНБ 4.02.01-03

6

Участок подготовки сыпучего сырья

12

Рабочие кабинеты

Водяные нагревательные элементы встроенные в полы

Температуру теплоносителя следует принимать не менее чем на 20% находящихся в помещении

П.6.18

СНБ 2.02.02-2001

13

Конференц зал

7. Расчет необходимого количества сил и средств на тушение пожара

Расчет необходимого количества сил и средств определяется по НПБ-64.2002.

Расчетная площадь тушения пожара определяется исходя из площади розлива. Площадь розлива определяется по п.4.2.4. НПБ 5-2005. 1л жидкости разливается на 1м² поверхности, следовательно площадь пожара составляет 20м².

Время свободного развития пожара рассчитывается по формуле:

_св.р. = _д.с. + _сб. + _сл. + _б.р =10+1+4.5+6=21.5мин_. (7.1)

где: _д.с. - время до сообщения о пожаре, принимается равным 10 мин;

_сб. - время сбора и выезда подразделения по тревоге, принимаемое равным 1 мин;

_сл. - время следования подразделения на автомобилях к месту пожара по кратчайшему маршруту (мин), определяемое по формуле:

_б.р. - время боевого развертывания подразделения до момента ввода средств на тушение пожара (мин), определяемое по формуле:

время следования подразделения на автомобилях к месту пожара по кратчайшему маршруту (мин), определяемое по формуле:

(7.2)

где: L - расстояние от места дислокации подразделения до места пожара (км);

V_дв. - средняя скорость движения автомобиля, принимаемая 30 ^км/_ч при его следовании по территории организации и 40 ^км/_ч – вне территории организации;

(7.3)

где: n – количество этажей отсека.

7.2 Порядок расчета требуемого количества приборов тушения для тушения пожаров

Требуемое количество пенных стволов или генераторов для тушения по площади определяют по формуле:

(7.4)

где: Q^т_тр,р-р – требуемый расход раствора пенообразователя для тушения пожара (^л/_с);

Q ^р-р_ств – производительность пенного ствола или генератора по раствору (^л/_с) принимается согласно приложению 6 к НПБ 64–2002

I^р-р_тр – требуемая интенсивность подачи раствора пенообразователя для тушения жидкости, принимаемая 0,08 ^л/_{с  м}² – для нефтепродуктов с температурой вспышки ниже 28 С (бензин, лигроин, керосин тракторный и другие вещества) Так как температура вспышки гексана 23⁰С то I^р-р_тр=0.08 м/с м²

7.3 Расчет расхода стволов на защиту

Так как площадь пожара 20м² и при расчете рассматиривается наихудший вариант, то рассматриваем пожар в центре помещения. При расчетном времени 21.5 мин фронт пламени не дойдет до несущих стен и перегорок, следовательно подавать водяные стволы на защиту необходимо с нижележащих и вышележаших этажей.

(7.5)

где: П_з - параметр защиты, м, м²;

J^з_тр - требуемая интенсивность подачи воды на охлаждение (^л/_{(с  м}²₎, ^л/_{(с  м)}) принимается равной== 0,25 J^т_тр– для зданий